直接強(qiáng)行熔接。預(yù)制成端因?yàn)椴恍枰F(xiàn)場(chǎng)組裝，所以組
裝時(shí)間為
0。冷接成端和熔端成端的時(shí)間相差不大，時(shí)間主
要花費(fèi)在制備光纜和穿光纖上，熔端成端比冷接成端多一個(gè)
端面檢查和熔融的步驟。
以上的插入損耗值為整上海外呼卡,上海電銷卡,上海防封外呼卡條跳線包括兩個(gè)接頭的值。從
結(jié)果來看，熔接成端跳線一條合格，一條不合格，不合格的
原因在于進(jìn)行第3次熔接成端時(shí)反復(fù)出現(xiàn)切割端面的問題告
警，重復(fù)制備光纖3次均提示端面切割問題告警，最后采用
強(qiáng)熔的方式完成成端，存在熔接點(diǎn)對(duì)接精度較差的問題，
所以插入損耗明顯上升。冷接成端跳線的插入損耗均超過
1dB，由于陶瓷插芯端也經(jīng)過工程預(yù)制研磨，對(duì)插入損耗的
影響有限，造成整體插入損耗偏大的原因主要是受冷接點(diǎn)的
對(duì)接精度及兩個(gè)光纖切割端面質(zhì)量的影響。預(yù)制成端與熔端
成端相差不大，且一致性較好，由于內(nèi)部均沒有接續(xù)點(diǎn)，不
受接續(xù)點(diǎn)的影響，其插入損耗主要取決于陶瓷插芯的精度和
光纖端面拋光的質(zhì)量。
(2)機(jī)械可靠性的對(duì)比
對(duì)用4種成端技術(shù)組裝好的2條跳纖共計(jì)4個(gè)接頭先后進(jìn)
行跌落和抗拉試驗(yàn)，然后測(cè)試其插入損耗。跌落采用的方法
為從高80cm的桌子隨OUN跌落至地面3次，抗拉采用的方法
為吊拉5kg砝碼，試驗(yàn)結(jié)果見表1。
從測(cè)試結(jié)果來看，跌落對(duì)熔接成端幾乎沒有影響，但是
由于熔接成端選用的是圓形松套光纜，其加強(qiáng)芯固定存在問
題，所以抗拉能力較差，吊拉5kg砝碼之后熔接點(diǎn)拉斷。冷
接成端的跌落光功率變化明顯，主要原因在于隨ONU跌落
后沖擊較大，如果冷接點(diǎn)固上海外呼卡,上海電銷卡,上海防封外呼卡緊力不夠大，存在發(fā)生輕微移位
造成插入損耗變大的風(fēng)險(xiǎn)，吊拉后接頭直接從光纜上脫落，
尾部鎖緊力也存在問題。預(yù)制成端和熔端成端在跌落和抗拉
后變化都不是很明顯，與光纜為一個(gè)整體接續(xù)點(diǎn)以及膠固和
機(jī)械緊固比較牢固有直接關(guān)系。
(3)環(huán)境性能的對(duì)比
用4種成端技術(shù)各安裝2戶，正常運(yùn)行12個(gè)月后，比較初
裝和12個(gè)月后插入損耗的變化，以測(cè)試各種成端技術(shù)的環(huán)境
性能，結(jié)果如圖7所示。
從插入損耗的變化量來看，熔接成端、預(yù)制成端、熔端
成端變化比較小，原因主要在于包括熔接成端在內(nèi)的方式，
纖芯均為一個(gè)整體，物理上的變化很小。而冷接成端的兩組
變化均比較大，主要有兩個(gè)方面的原因，一個(gè)原因是對(duì)接的
